高溫高壓反應釜由于頂蓋所受的內壓(0.7MPa)遠大于其外壓(0.1MPa)，所以下面的分析只針對其承受內壓的工作狀態(tài)進(jìn)行分析。
4.1頂蓋的理論應力分析
高溫高壓反應釜頂蓋為標準橢圓型封頭，橢圓型封頭的長(cháng)軸a=500mm,短軸b二250mm，封頭的名義厚度按照前面設計值S =16mm，按照無(wú)力矩理論給出頂蓋的經(jīng)向和環(huán)向應力分布曲線(xiàn)。
頂蓋應力理論分布曲線(xiàn)
從圖2中可以看出，在距中心大約425mm處，環(huán)向應力等于0，該處是環(huán)向應力由拉應力改變?yōu)閴簯Φ慕唤缣?，而頂蓋開(kāi)人孔位置正經(jīng)此處。以上應力狀況是針對不開(kāi)孔的封頭的。對此處曲率變化較大部位進(jìn)行開(kāi)孔，必使應力復雜化。為此高溫高壓反應釜對按常規設計得出的頂蓋的壁厚提出了質(zhì)疑。
4.1頂蓋的理論應力分析
高溫高壓反應釜頂蓋為標準橢圓型封頭，橢圓型封頭的長(cháng)軸a=500mm,短軸b二250mm，封頭的名義厚度按照前面設計值S =16mm，按照無(wú)力矩理論給出頂蓋的經(jīng)向和環(huán)向應力分布曲線(xiàn)。
頂蓋應力理論分布曲線(xiàn)
從圖2中可以看出，在距中心大約425mm處，環(huán)向應力等于0，該處是環(huán)向應力由拉應力改變?yōu)閴簯Φ慕唤缣?，而頂蓋開(kāi)人孔位置正經(jīng)此處。以上應力狀況是針對不開(kāi)孔的封頭的。對此處曲率變化較大部位進(jìn)行開(kāi)孔，必使應力復雜化。為此高溫高壓反應釜對按常規設計得出的頂蓋的壁厚提出了質(zhì)疑。
